21年注册结构工程师模拟冲刺试题集8节

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.11条第2款规定，地震作用产生的柱底轴力应乘以增大系数1.5，故轴力设计值为：N=1.5×1680=2520kN；根据第5.6.3条及第5.6.4条规定，柱底最大轴力设计值为：
N=1.2×2950+1.3×2520=6816kN。由此可知，C项数值最为接近。

解最低价格法是在相同产品方案比选中，按净现值为0推算备选方案的产品价格，以最低产品价格较低的方案为优。
答案:B

在B、C两点施加方向相反大小为1/L的竖向力，作出轴力图，并作出P作用下的轴力图，图乘得BC的转角为：

根据断键规律。

由几何关系，分别建立B、D两点的虚位移与C点虚位间的关系，即得其比值

细长的受压杆当压力达到一定值时，受压杆可能突然弯曲而破坏，即产生失稳现象。由于受压杆失稳后将丧失继续承受原设计荷载的能力，而失稳现象又常是突然发生的，所以，结构中受压杆件的失稳常造成严重的后果，甚至导致整个结构物的倒塌。

提示：信号可以用函数来描述，此信号波形是伴有延时阶跃信号的叠加构成。

叠加原理是线性系统叠加性的表现形式。对于存在多个激励源同时作用的线性电路来讲，电路中的某两点间电压或某条支路电流为总响应(总量)，它等于各个激励源单独作用于电路时，相应的电压或电流的代数和。求解电路中某些元件的功率问题不能采用叠加原理。因此，选项( A)错。由于I’与I的参考方向相同，I‘’与I的参考方向相反，所以电阻R中的电流I=I‘-I’‘=2 A，因此，P=20W，选项( B)对，选项( C)错。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第7.2.3条第1款规定，刚度的计算应计及高宽比的影响。高宽比小于1时，可只计算剪切变形；高宽比不大于4且不小于1时，应同时计算弯曲和剪切变形；高宽比大于4时，等效侧向刚度可取0。
①对于墙段B：
高宽比为：h1/b＝2.8/0.65＝4.3＞4，则该段墙体等效侧向刚度可取为0。
②对于墙段A：
高宽比为：h/b＝3.6/6＝0.6＜1.0，可只计算剪切变形，其剪切刚度K＝EA/（3h）。
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.1-1，当烧结多孔砖的孔洞率大于30%时，表中数值应乘以0.9。因此，砌体抗压强度设计值为：f＝1.69×0.9＝1.521MPa。
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.5-1，砌体的弹性模量为：E＝1600f＝1600×1.521＝2433.6MPa
代入数据计算得
K＝EA/（3h）＝2433.6×370×6000/（3×3600）＝500240N/mm

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录C第C.0.4条第2款规定，计算



时，应扣除原楼面均布活荷载；根据第5.1.1条表5.1.1第4项可知，展览厅楼面均布活荷载为3.5kN/m3，将局部分布荷载视作为作用于板中心处的一集中荷载30kN，则由墩座和展品这一局部荷载在板中产生的最大弯矩为：



由此可知，B项数值最为接近。

放大器是能把输入信号的电压或功率放大的装置，由电子管或晶体管组成，用在通信、广播、雷达、自动控制等各种装置中。在信号处理系统中，放大器的作用是放大信号的幅值以便于后续处理。

提示：不饱和分子中双键、叁键打开即分子中的π键断裂，两个一价的原子或原子团加到不饱和键的两个碳原子上的反应为加成反应。所以发生加成反应的前提是分子中必须含有双键或叁键。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)附录B式(B.0.4-1)，得：

提示：等高线可以清晰地表示地面的高低起伏。

提示：结构应与原结构相应位置受力及位移情况完全一致。

A项，减轻不均匀沉降的措施有：①建筑措施：建筑物的体型力求简单、合理布置墙体，控制建筑物的长高比、合理布置沉降缝、合理考虑建筑物基础间的净距、调整建筑物的标高；②结构措施：减小建筑物自重、设置圈梁、调整基底附加应力、增强上部结构的整体刚度、采用对位移不敏感的结构；③施工措施：合理安排施工程序、工序、次序及工法、轻型建筑物周围不宜堆放重物。B项，当天然地基不能满足建筑物沉降变形控制要求时，必须采取技术措施，如打预制钢筋混凝土短桩等。同一建筑物尽量采用同一类型的基础并埋置于同一土层中。在软弱地基上的砌体承重结构，可采用钢筋混凝土梁板式基础，其支承面积和整体刚度大，抗弯能力强，能有效地调整不均匀沉降。C项，独立基础、条形基础、十字交叉基础、筏板基础、箱形基础：这些基础对地基的要求，由高到低；基础刚度、基底面积和所适应的荷载由小到大；对不均匀沉降的适应性由弱到强。

提示：化学反应的热效应ΔH与正、逆反应活化能的关系为
ΔH=ε正-ε逆
且放热反应的ΔH0。

该结构为静定结构。铰点右半部分为附属结构，其受到M作用，故其支座反力不为零，由此可排除A项；集中力偶m作用处弯矩图必有突变，排除C、D两项。

根据《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4.1.2条规定，计算如下：
①简支板的计算跨径为：l＝ln+t＝3.92+0.4＝4.32m＞ln+b＝3.92+0.35＝4.27m，故取l＝4.27m；
②由于行车道板是以宽度为1m的梁计算的，因此按单位宽度内的荷载计算，有：
桥面铺装重为：q＝0.07×1×1×23＝1.61kN/m；
行车道板自重为：q＝0.288×1×1×25＝7.20kN/m；
则恒载总重为：∑q＝8.81kN/m；
故单位宽度上简支板内的跨中恒载弯矩为：M0＝ql^2/8＝8.81×4.27^2/8＝20.079kN·m。由此可知，B项数值最为接近。

三相交流电动机的功率因素和效率均与负载的大小有关，电动机接近空载时，功率因素和效率都较低，只有当电动机接近满载工作时，电动机的功率因素和效率才达到较大的数值。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.3条规定，窗洞高1.5m=H／2。洞口面积Ah=1×0.37=0.37m2，墙毛面积A=6×0.37=2.22m2；开洞率



为小开口墙段，影响系数=0.953；洞口中心线偏离墙段中线的距离为1.60m，大于墙段长度6.0m的1／4=1.5m，0.9×0.953=0.858。根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.4条规定，层高与墙长之比h／L=3／6=0.5<1，所以只计算剪切变形。故外墙层间等效侧向刚度为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据库伦土压力理论，作用在墙背上单位长度挡土墙的主动土压力即为分布图形的面积，其作用点位置在分布图形的形心处，所以为使联合基础的基底压应力分布均匀，应使基底形心接近主要荷载合力作用点，且基础应有较大的抗弯刚度。

将截面沿跨中分为两部分，对于右半部分，由跨中弯矩平衡可知，



（下侧受拉）。

格构式轴压柱缀材的内力取决于弯曲时柱构件的剪力V。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第5.1.6条规定，轴心受压构件的计算剪力应按



计算，其中，A为轴压构件横截面面积，fy和f是轴压构件材料屈服强度和抗弯强度设计值。故格构式轴心受压柱缀材的计算内力随柱的截面面积的变化而变化。

提示：计算C截面左、右两侧的弯矩值，可知图a)是正确的。

Internet提供了丰富的信息资源和应用服务，它不仅可以传送文字、声音、图像等信息，而且远在千里之外的人们通过因特网可以进行实现点播、即时对话、在线交谈等。B项，目录服务将有关现实世界中的事物（如人、计算机、打印机等等）的信息存储为具有描述性属性的对象，人们可以使用该服务按名称查找对象。C项，索引服务是从一组文档中提取信息，并组织该信息，以便能够通过Windows Server 2003的“搜索”功能、索引服务查询表或Web浏览器快速地进行访问。D项，交互式服务是为了实现人机对话。因此A项正确。

C-S-H（水化硅酸钙凝胶）中的层间孔，虽不会对水化水泥浆体的强度和渗透性产生不利影响，但这些微孔中被氢键保持的水分，在一定条件下脱去，将使浆体产生干缩和徐变。

当建筑构件在耐火试验中失去稳定性，或失去完整性或失去绝热性，即认为达到耐火极限状态。而从开始遭受火的作用，直到达到耐火极限状态为止的抗火作用时间，称为耐火极限。

被积函数是奇函数，积分区间关于原点对称。

(D) 解答：根据《木结构设计规范》（GB 50005—2003) 5.1.3条，受压构件稳定验算时截面计算面积，螺栓孔可不作为缺口，

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.2.9条对截面有效高度的规定，墙肢1截面的有效高度抗震墙可取墙肢长度为：



根据式（6.2.9-3）计算，剪跨比满足：



满足剪跨比构造要求，太大的剪跨比容易发生剪拉破坏；
根据式（6.2.9-2）计算，截面组合的剪力设计值满足：



根据表5.4.2可知，



所以底部截面组合的剪力设计值为：



由此可知，B项数值最为接近。

切应力沿半径方向呈线性分布，且其方向与截面上扭矩方向一致。

对应于衍射角为30°的方向，光程差δ＝asinθ＝asin30°＝2λ，可分成4个半波带。

A项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.3.1条及条文说明规定，指出8度区A级高度乙类建筑可采用板柱-剪力墙结构，其最大适用高度8度（0.2g）、（0.3g）时分别为55m、40m。框架-核心筒结构中，除周边框架外，内部带有部分以承受竖向荷载为主的柱与无梁楼板时，不属于板柱-剪力墙结构。第5.3.3条及条文说明规定，在结构整体计算中，对无梁楼盖，应考虑平面外刚度的影响，其面外刚度可按有限元方法或按等效框架的方法来计算，等代框架梁的截面宽度可取等代框架方向板跨的3/4及垂直等代框架方向板跨的1/2两者的较小值。
B项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.1.9条及条文说明规定，指出高层建筑结构是逐层施工完成的，其竖向刚度和部分竖向荷载也是逐层形成的。它与结构刚度一次形成、竖向荷载一次施加的计算方法存在较大差异。因此对层数较多的高层建筑，其重力荷载作用效应分析时，柱、墙轴向变形宜考虑施工过程的影响。施工模拟可根据需要采用适当的方法考虑。
C项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.1.6条及条文说明规定，非荷载效应一般指温度变化、混凝土收缩和徐变、支座沉降等对结构或结构构件产生的影响。在较高的钢筋混凝土高层建筑结构设计中应考虑非荷载效应的不利影响。高度较高的高层建筑温度应力比较明显，幕墙包覆主体结构而使主体结构免收外界温度变化的影响，有效地减少了主体结构温度应力的不利影响。幕墙是外墙的一种结构形式，由于面板材料的不同，建筑幕墙可以分为玻璃幕墙、铝板或钢板幕墙、石材幕墙和混凝土幕墙。
D项，《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第6.1.4条和《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016版）第3.6.6条、第6.1.15条及条文说明规定，对于楼梯间设置刚度足够大的抗震墙结构，楼梯构件对结构刚度的影响较小，才可不参与整体抗震计算。故D项叙述错误。

根据《钢结构设计标准》（GB 50017—2017）第13.3.2条第3款第2项规定，受拉支管在管节点处的承载力设计值Ntk，应按下式计算



式中，θc＝90°，θt＝42.51°，Nck＝125kN。
代入数据计算，得：



根据第13.3.3条第2款规定，空间KK形节点，取平面K形节点相应支管支撑承载力设计值Ntk乘以空间调整系数μkk计算。对于支管非安全搭接，μkk＝0.9。
即：Ntk＝0.9×185＝166.5kN。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)(2006年版)第3.2.5条可得，静载设计值P1=1.2×10.5=12.6kN；活载标准值大于4.0kN/m2时，取分项系数γG= 1.3，则活载设计值为：P2=1.3×9.6=12.48kN；故节点集中荷载设计值为：P=P1+P2=12.6+12.48=25.08kN。由于结构对称，荷载也对称，因此，支座反力设计值为：RA=3P=3×25.08=75.24kN。

砖砌筑前浇水是砖砌体施工工艺的一个部分，砖的湿润程度对砌体的施工质量影响较大。对比试验证明，适宜的含水率不仅可以提高砖与砂浆之间的粘结力，提高砌体的抗剪强度，也可以使砂浆强度保持正常增长，提高砌体的抗压强度。

Ag为IB元素，为ds区。
答案:A

提示：比较单缝夫琪和费衍射明纹条件

提示：当方阵的行列式 A ≠0，即R（A）=n时，Ax = 0仅有唯一解，当 A =0， 即R（A）

提示：在δ11的表达式中，刚度EI在分母中。

C项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第8.1.8条第2款规定，纵向剪力墙不宜集中布置在房屋的两尽端，不正确。
A项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）条文说明第8.1.5条规定，框架剪力墙结构应设计成双向抗侧力体系；抗震设计时，框架—剪力墙结构在结构两个主轴方向均应布置剪力墙，正确。
B项，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.1.6条及表6.1.6规定，从78规范起，就提出了不同烈度下抗震墙之间不同类型楼、屋盖的长宽比限值。超过该限值时，需考虑楼、屋盖平面内变形对楼层水平地震剪力分配的影响，正确。
D项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第8.1.7条第7款，抗震设计时，剪力墙的布置宜使结构各主轴方向的侧向刚度就近，正确。