21年注册结构工程师考试真题及答案8篇

提示：原子失去电子时，首先失去最外层电子，然后进一步失去次外层上的d电子。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第3.4.3条规定，季节性冻土和膨胀土地基中的桩基设计原则应符合下列规定：①桩端进入冻深线或膨胀土的大气影响急剧层以下的深度应满足抗拔稳定性验算要求，且不得小于 4 倍桩径及 1 倍扩大端直径，最小深度应大于 1.5m；②为减小和消除冻胀或膨胀对建筑物桩基的作用，宜采用钻（挖）孔灌注桩；③确定基桩竖向极限承载力时，除不计入冻胀、膨胀深度范围内桩侧阻力外，还应考虑
地基土的冻胀、膨胀作用，验算桩基的抗拔稳定性和桩身受拉承载力；④为消除桩基受冻胀或膨胀作用的危害，可在冻胀或膨胀深度范围内，沿桩周及承台作隔冻、隔胀处理。故C项描述不符合要求，因为确定基桩竖向极限承载力时，不应计入膨胀深度范围的桩侧阻力，并考虑膨胀引起的抗拔稳定性和桩身受拉承载力。

由于受试验条件的限制或为了加载的方便可以改变加载的图式即采用等效荷载。试验荷载图式要根据试验目的来决定。试验时的荷载应该使结构处于某种实际可能的最不利工作情况。试验时荷载的图式要与结构设计计算的荷载图式一致，结构试件的工作状态才能与其实际情况最为接近。只要能找到等效荷载，那么构件局部的影响是已经考虑进去的，不需要考虑。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第12.1.7条，在重力荷载与水平荷载标准值或重力荷载代表值与多遇水平地震标准值共同作用下，高宽比不大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。由于H/B＝40/15.5＝2.58＜4，则基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%。
　　假定零应力区长度为x，则x＝0.15L，且e0＝L/2—（L－x）/3＝0.217L。抗倾覆力矩MR与倾覆力矩Mov的最小比值为：
　　MR/Mov＝（G×L/2）/（G×e0）＝L/（2e0）＝L/（2×0.217L）＝2.304
　　选项中与结果最接近的是2.3，因此答案选C项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查结构整体抗倾覆稳定性的理解。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》第12.1.7条，确定高层建筑的抗倾覆能力是否具有足够的安全储备。
　　②假定零应力区最大长度，进而求得抗倾覆力矩MR与倾覆力矩Mov的最小比值。

图示电路是下降沿触发的JK触发器，及是触发器的异步清零端，由触发器的逻辑功能分析即可得答案。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001）式（5. 4. 2-1）进行计算，
又根据《砌体结构设计规范》（GB 50003 - 2001）式

解答：根据《高规》3.9.2条，应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3，剪力墙抗震等级为一级。
根据《高规》7.1.4条，底部两层为剪力墙加强部位，第3层为相邻的上一层。
根据《高规》7.2.14条第1款，一级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层墙肢端部应设置约束边缘构件。
根据《高规》7.2.15 条，AS=1.2%×（600+300）x300=3240mm2
故选（B）。

若吊车为重级工作制，则其横向水平荷载取《建筑结构荷载规范》(GB 50009- 2001)(2006年版)规定的惯性力和《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)规定的卡轨力中的大值。根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第3.2.2条式(3.2.2)，每个轮压处横向水平力标准值为：
Hk=αPk，max=0.1×279.7=27.97kN。
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第5.1.2条第2款，Tk=8.0kN，取大值为28.0kN。

根据《地规》第8.2.7条，基础弯矩计算位置为自370mm厚墙下放脚的边缘向内1/ 4 砖长，则基底净反力为：根据《地规》第3.0.5条，由永久荷载起控制作用时，荷载分项系数取弯矩设计值为：

{图}

吊车梁属于直接承受动力荷载的构件。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.1.6条规定，对于直接承受动力荷载的结构，在计算疲劳和变形时，动力荷载应采用动力荷载标准值，不乘以动力系数；而计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳和挠度时，吊车荷载应按作用在跨间内荷载效应最大的一台吊车确定。

A项，小偏心受压构件的最大压应力大于轴心受压构件，故应采用高强度等级的混凝土；BD两项，由于钢筋的受压强度比混凝土的受压强度大得多，故纵筋不必采用高强钢筋以避免材料浪费；C项，小偏心受压构件截面的长宽比越大，最大压应力越大，故截面的长短边比值以较小为宜。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.1.2条及表6.1.2规定，结构总高度H=3.6＋4×3=15.6m＜30m，根据第6.3.6条中轴压比不宜超过表6.3.6中的规定，其中框架抗震等级为二级，其框架柱轴压比限值为μ=0.75，fc=16.7N/mm2，N=4800.0×103N；柱横截面面积A=4800×103/（16.7×0.75）=4071856.32mm2，截面为正方形时取b×h=650mm×650mm。

线性盈亏平衡分析过程中，成本被分为变动成本和固定成本两类，其中，固定成本是指总额在一定期间和一定业务量范围内不随产量的增减而变动的成本，主要包括固定资产折旧和管理费用。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第3.2.1条表可知，普通砖MU15，砂浆M5，则f=1.83MPa；根据第3.2.3条第2款规定，强度设计值无需调整。
有效支承长度为：



则局部受压面积为：Al=a0×b=173×200=34600mm2；
A0=370×（370+200+370）=347800mm2；
根据第5.2.2条式（5.2.2）计算，局部抗压强度提高系数为：
又



取γ=2.0；
根据第5.2.4条式（5.2.4-1）计算，梁端支承处砌体局部受压承载力为：ηγfAl=0.7×2×1.83×34600×10-3=88.6kN。由此可知，C项数值最为接近。

链节重复的次数称为聚合度，组成高聚物的结构单元称为链节，单体是指发生聚合反应的反应物。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.3.4条第3款规定，7～9度抗震设防的复杂高层建筑结构，包括连体结构，应采用弹性时程分析法进行多遇地震作用下的补充分析。A项，根据第4.3.2条第3款规定，高层建筑中的大跨度、长悬臂结构，7度、8度抗震设计时应计入竖向地震作用；B项，根据第4.3.2条第2款及第4.3.3条条文说明规定，质量与刚度分布明显不对称的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响，其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转作用；D项，根据第4.3.4条第2款规定，高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑混凝土结构，可采用底部剪力法计算地震作用。

10110.11B=1×24+0×23+1×22+1×21+0×20+1×2-1+1×2-2=22.75

《环境噪声污染防治法》第三十条规定，在城市市区噪声敏感建筑物集中区域内，禁止夜间进行产生环境噪声污染的建筑施工作业，但抢修、抢险作业和因生产工艺上要求或者特殊需要必须连续作业的除外。因特殊需要必须连续作业的，必须有县级以上人民政府或者其有关主管部门的证明。第六十三条第三项规定，噪声敏感建筑物集中区域是指医疗区、文教科研区和以机关或者居民住宅为主的区域。

（B）解答：（A）见《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)表8.1.2注3。
（B）见《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)表8.1.2注4，超过300kPa时应进行抗剪验算。
（C）见《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)第8.1.1条。
（D）见《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)第8.1.3条。

分别为弱酸溶液的电离常数、弱碱溶液的电离常数和溶液的电离常数，只与温度有关，与物质的量的浓度无关。

由伯努利方程，得到线性的渗流达西定律。渗流平均流速：v=kJ。

对于跨度较大的梁，为了保证量测结果的可靠性并获得梁变形后的弹性挠度曲线，则应增加至5～7个测点，并沿梁的跨间对称布置。对于宽度较大的梁，应考虑在截面的两侧对称布置测点，仪器的使用数量需要增加一倍，若是要测定位移则需要布置两倍的位移计。各截面的挠度取两侧读数的平均值。对于宽度较大的单向板，需在板宽的两侧布点，设有纵肋时，挠度测点可按测量梁的挠度的原则布置于肋下。

图示为二次超静定结构，需要解除二个约束条件，图D结构为左右两个独立部分，可以分开计算弯矩图较易绘制。用图乘法求解过程最简便。

价值工程通常是多个领域协作而开展的活动。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）表11.7.18或《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）表6.4.5-3规定，约束边缘构件沿墙肢的长度：lc＝max（0.2hw，bw，400）＝max（0.2×4500，200，400）＝900mm
约束边缘构件阴影部分的长度：hc＝max（lc/2，bw，400）＝max（900/2，200，400）＝450mm。

由f'(x)=6x2-18x+12=6(x-1)(x-2)
当x＜1，f'(x)＞0，所以f(x)在(-∞，1)上单调增加，
当1＜x＜2，f'(x)＜0，所以f(x)在(1，2)上单调下降，
当x＞2，f'(x)＞0，所以f(x)在(2，+∞)上单调增加

知识点:静定结构的内力求解；

托梁顶面作用的恒荷载设计值为：Q1g=1.2×25×0.25×0.+1.2×3.8×3.3=19.60kN/m；托梁顶面作用活荷载设计值为：Q1p=1.4×2.0×3.3=9.24kN/m。

对于此类二极管导通状态的判断，可以采用假设法。若D1导通，则uA＝uF＝1V，此时uB＞uF，D2也导通，使uF＝uB＝5V。此时uA＜uF，使D1反向截止。故题93图中，D1处于反偏状态，D2处于导通状态。此时uB＝uF＝5V。计算通过电阻R两端电流：

离子的浓度对电极电势有影响，四个选项的电极反应分别为：



故只有D项当H+浓度变化时，电极电势才会有变化，H+浓度升高，电极电势升高。

提示：去掉水平支杆，为对称受力状态，相应产生对称位移状态。水平支杆的作用是限制水平刚体位移。

提示：周期信号的傅氏级数分析。

已知混凝土C25，纵筋HRB335级，箍筋HPB300级，fs＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，α1＝1.0，β1＝0.8，ξb＝0.55，fy＝300N/mm2，fyv＝270N/mm2，底层柱高度为：H＝3.9+1.1＝5.0，则底层柱计算高度为：H0＝1.25H＝1.25×5＝6.25m，底层柱净空高：Hn＝H－0.6＝4.4m；设as＝40mm，则有效高度为：h0＝500－40＝460mm；
由轴压比



根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）表可知，承载力抗震调整系数为



则可得构件界限受压承载力设计值为：



因左震、右震时的轴压力均小于Nb，故均可按大偏心受压计算。由于



的内力组合对大偏心受压为最不利，故仅取左震的内力值进行配筋计算，即取内力组合M＝380kN·m，N＝1500kN；根据第11.4.2条规定，进行内力调整，取M＝1.5×380＝570kN·m。根据第6.2.17条规定，考虑γRE系数得抗震计算时对称配筋的大偏心受压的计算公式为：




即得受压区高度为：



由轴向力对截面重心的偏心距



附加偏心距



取ea＝20mm，则可得初始偏心距为：ei＝e0+ea＝380+20＝400mm；
根据式（6.2.17-3）计算，可得轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离为：



将x＝202mm，e＝601mm，代入式



有：



解得，柱底Ⅰ—Ⅰ截面处对称配筋截面面积为：As＝As′＝2385mm2。